射頻同軸連接器在連接器與電纜的配接處需要進(jìn)行什么操作

質(zhì)結(jié)構(gòu)型式的變化，需要對(duì)此進(jìn)行補(bǔ)償。在連接器與電纜的配接處，選擇以連接器和電纜的兩內(nèi)導(dǎo)體直徑尺寸接近，電纜皺紋外導(dǎo)體的平均外徑為參考，設(shè)計(jì)一個(gè)PTFE補(bǔ)償環(huán)，再經(jīng)實(shí)驗(yàn)對(duì)尺寸進(jìn)行修正，經(jīng)驗(yàn)證這種方法是可行的，效果是明顯的。介質(zhì)切割法是應(yīng)用同軸傳輸線(xiàn)中，有絕緣支撐的介質(zhì)的有效介電常數(shù)與其體積比例有 關(guān)，支撐段的截止頻率與等效介電常數(shù)成反比的特性[2] ，減小介質(zhì)(固體介質(zhì))支撐的占空比例，可以獲得較小的等效介電常數(shù)值。從而達(dá)到拓寬工作頻率范圍的目的。同理，固體介質(zhì)絕緣支撐體積比例的改變，影響著支撐段的特性阻抗。 佳切割(設(shè)計(jì))，可以使阻抗 不連續(xù)部分變得平滑，射頻同軸連接器得到補(bǔ)償耐高溫、耐輻照絕緣支撐，通常采用熔凝硅、康寧玻璃1723＃ 等材料，這類(lèi)材料介電常數(shù)ε偏高(ε=3.78)。這將使支撐段的截止頻率變低。在保證有足夠機(jī)械強(qiáng)度的前提下，應(yīng)盡量減少支撐材料。用介質(zhì)切割法設(shè)計(jì)支撐呈星形或輪輻形。截止頻率達(dá)到12GHz時(shí)，電壓駐波比＜1.3。  2. 寬帶絕緣支撐的切割(設(shè)計(jì))  新開(kāi)發(fā)的特性阻抗為75Ω的1.6/5.6系列同軸連接器，在反射系數(shù)r≤0.1時(shí)， 大工作頻率為1GHz。應(yīng)用介質(zhì)切割法原理，“支撐”設(shè)計(jì)呈星形。在基本結(jié)構(gòu)相同的情況，r≤0.1的條件下，頻率達(dá)到10GHz。支撐形狀見(jiàn)表1序號(hào)6所示。 3. 毫米波段絕緣支撐的切割(設(shè)計(jì))  毫米波段的同軸連接器，截止頻率高達(dá)40GHz以上。“支撐”分界面上，反射盡可能小。全固體介質(zhì)支撐，不能滿(mǎn)足要求，應(yīng)用介質(zhì)切割法， 佳切割(設(shè)計(jì))絕緣支撐，能獲得理

想的效果。公式：=ε-(ε-1) V孔 V

總 ，在介質(zhì)材料選定時(shí)，改變(切割)介質(zhì)體積比例(即固 體介質(zhì)挖孔體積V 孔 /總體積)

可射頻同軸連接器獲得需要的等效介電常數(shù)值。支撐厚度L≤λC/4，取 L=1.5mm，反射 小。毫米波段支撐形狀見(jiàn)表1序號(hào)4所示。 4. 直角連接器絕緣支撐的切割(設(shè)計(jì))  直角連接器的絕緣支撐，通常采用兩件帶45°斜角的絕緣支撐，對(duì)接成90°角過(guò)渡。彎角處固體介質(zhì)增厚，阻抗增加，破壞了連接器特性阻抗的連續(xù)。用介質(zhì)切割法， 佳切割支撐尖角處介質(zhì)，使阻抗平滑過(guò)渡，反射減小，提高尖角處截止頻率，獲得低的電壓駐波比。帶耐高溫、耐輻照同軸連接器的絕緣支撐，射頻同軸連接器用介質(zhì)切割法切割(設(shè)計(jì))成星形或輪輻形支撐，將康寧玻璃類(lèi)介質(zhì)的介電常數(shù)ε(等于3.78，變換成等效介電常數(shù)1.93計(jì)算值)。該值的降低，使支撐段的截止頻率達(dá)到12GHz，電壓駐波比S≤1.3。新開(kāi)發(fā)的1.6/5.6系列寬帶同軸連接器的絕緣支撐，用介質(zhì)切割法切割(設(shè)計(jì))，將 大工作頻率達(dá)1GHz，反射系數(shù)≤0.1的第二代產(chǎn)品，進(jìn)而發(fā)展為 大工作頻率達(dá)10GHz，反射系數(shù)≤0.1的第三代產(chǎn)品。毫米波段K型連接器的研制，應(yīng)用介質(zhì)切割法切割(設(shè)計(jì))的輪轂形絕緣支撐，將SMA型同軸連接器的截止頻率由24GHz，提高到40GHz。直角同軸連接器，用介質(zhì)切割法切割(設(shè)計(jì))彎角支撐，使彎角處阻抗變得平滑、連續(xù)，得到補(bǔ)償。